简介：苏里格气田南区是苏里格气田的重要组成部分,气田采出水的安全、环保处理是气田平稳运行的保障。苏里格气田南区采出水包括上古、下古两部分,通过水量、水质及上古、下古采出水的配伍性试验分析,提出采出水处理方法.下古井采出水在地层温度下具有明显的结垢特性,而上古井采出水在地层温度下结垢特性非常小,结合气区实际情况,上、下古气井不含甲醇采出水可混合处理达标回注,而下古含醇采出水则需回收甲醇后方可进行处理回注地层。

简介：气田污水处理后回注地层是保证气田有效开发、防止污染的有效途径。文章介绍了苏里格气田在污水回注方面通过设计、施工、运行三个阶段所采取的选择安全回注地层、优化井身结构等各种防止污染措施，有力的保护了地下水资源。

简介：摘要：近年来随着数字科技的进一步发展，能源工业的发展进一步促使工业控制系统改进，我国国产信息化技术下的工业软件迎来了发展的黄金时期。数据采集和监控系统（SCADA系统）在工业中主要承担工业生产过程中的数据监控，是现代化工业生产领域不可缺少的一部分。气田行业的安全生产为我国经济社会的稳定发展提供了坚实的基础，国产SCADA系统在气田行业的应用对该行业安全化、智能化、稳定化等提到了提升和促进作用。本文介绍了国产SCADA系统成功应用于苏里格气田的改革项目，该项目完成了苏里格气田各作业区所辖所有井场内的各个生产设施的运行监控及远程操作与管理任务，完成国产SCADA系统替代国外监控系统的可行性评价，为后期全面推广气田国产化监控系统提供技术支持，同时开发了智能化一键加井功能，提高气井组态的准确性性、便携性及高效性。该项目的应用不仅在技术和安全上实现了提升和深度融合，而且建设费用总体下降达到了80%以上，为苏里格气田的安全生产保驾护航。

简介：摘要：气田轻烃俗称“凝析油”，属于天然气开发的伴生品，具有可观的商业价值。目前气田轻烃产量的实际产出数据，通过拉运量、液位计量等方法可以直观的获取，但是在实际生产过程中，我们想了解一个区块或是区域到底能产生多少轻烃，对于轻烃的构成、影响因素、理论计算方法都未开展过系统的研究。本文通过借鉴前人研究理论，应用动态监测资料及现场试验数据的综合评价，研究影响轻烃产量的因素，通过这些因素来确定轻烃理论值计算所需参数，并建立一套具有可行性的计算方法，为今后气田轻烃产量研究提供参考。

简介：

简介：测井解释结果通常是制定单井压裂方案的静态参考资料，但是储层静态评价的准确与否影响相关方案的决策和评估。考虑多个测井参数对气井产能指示的综合影响，首先建立了表征储层产能大小的评价指标体系，然后根据大量现场数据建立了指标评价范围，采用模糊层次分析法综合各单因素评价结果对产能进行评价，实例表明基于测井参数的储层产能模糊综合评价方法在苏里格气田见到好的应用效果。图4表3参5

简介：针对苏格气藏水敏性强的特点，从优化压裂设计入手，科学调整压裂液配方，优化射孔方案，主要采用双封隔器机械分层和前置液液氮伴注方式压裂，采用中低砂比、中等加砂规模、造中长缝为设计主导思想。在增加气藏产能，减少储层污染，提高压后返排率等方面见到良好效果。

简介：苏里格气田含气砂体具有规模小、厚度薄以及储集层隐蔽性强的特点，给气层的识别与解释评价造成了一定的困难。针对此情况．在尝试应用常规气测解释方法结合已试气结论与采气结果进行解释分析的基础上，指出了常规解释方法的局限性。通过对62个所钻地层全烃、测井自然伽马和盖层与储集层钻时比值以及试气或呆气层产能进行统计分析，建立了以全烃、钻时比为主，以测井自然伽马为辅并结合岩屑录井手段的综合解释方法，给出了相应的综合识别与解释评价图板以及解释评价步骤。该综合解释方法在后续208层录井解释应用中，解释符合198层，符合率为95．2％，更重要的是该方法可有效识别气层的产能类型，不仅为该气田的高效开发提供了决策依据．同时对于录井进入不同地区作业，如何借助原有解释评价方法建立适应该地区的解释评价方法提供了可借鉴的途径。

简介：摘要：苏里格气田是我国目前最大的整装性气田，随着我国天然气占比逐渐增加，人们对天然气的需求量也不断增加，常规直井已经不能满足产能需求，水平井钻井技术的引入使得天然气开发勘探进入一个全新的高产时代。本文通过对水平井钻井技术的工艺原理简介，结合苏里格气田的地质构造条件，分析水平井钻井的适用性。并且针对水平井钻井过程中难度较大长水平段控制难度进行探讨，从而为水平井钻井开发提供重要的技术支持。

简介：针对苏里格气田生产井压裂后,影响气井的产能因素,研究了测试时间、测试回压和储层渗透率非均质对气井产能的影响。结果表明,要想获得可靠的气井绝对无阻流量,必须保证足够长的测试时间;随着测试回压的降低,计算所产生的误差减小;井外圈半径越大,无阻流量越小,对产能影响程度越大;当井外圈半径一定时,变差程度越大,无阻流量越低,对产能影响越严重。这类问题的解决具有实际意义,能够直接指导油田生产。

简介：随着苏里格气田的规模开发,生产时间的延长,地层能量不断递减,产水气井数量逐年增多,这严重影响了气田产能的发挥.目前,苏里格气田产水气井约占气井总量的三分之一,在众多排水采气工艺中,泡沫排水采气工艺由于其施工方便,成本低,符合苏里格气田低成本开发的基本原则,已经成为气田排水采气的主体措施,苏里格气田泡沫排水采气措施中药剂的选择,加注制度的设计都是由其特殊的工艺流程决定,经过几年的生产实践,泡排工艺在苏里格气田应用过程中解决了诸多气井产水问题.通过泡沫排水采气工艺,苏里格气田年增产气量约2.4×108m3,产生了客观的经济效益.

简介：

简介：依据所掌握的苏里格气田下石金子组地层铸体薄片分析、孔渗分析、扫描电镜分析、X-射线全岩黏土分析及压汞试验分析结果，对主力气层下石金子组储集层特征进行深入分析，总体判定该储集层为低孔隙度、低渗透率石英砂岩储集层，渗透率和孔隙度的相关性较差，储集层垂向和水平方向非均质性较强，黏土含量对渗透率的影响较大。进一步利用聚类分析原理选出渗透率、黏主含量、平均孔喉半径、排驱压力这4项参数，应用综合评判法，对储集层进行了分类。该储集层评价方法能对气层开发提供指导性意见，有助于预测区块储量、部署滚动开发方案。

简介：根据低渗透气藏压裂水平井基本渗流理论,对低渗透水平井压后产能影响因素进行分析,为正确预测苏里格气田多级压裂水平井的产能提供理论基础。结果表明：低渗透气藏水平井压裂改变了低渗透储层的渗流特性,可以大幅度提高低渗透气藏产能;对于低渗透气藏,裂缝长度和裂缝条数是影响产能的重要因素;苏里格气田水平井多级压裂后的产能与压裂级数成正向相关,预测压后产能可以根据单裂缝产量（直井压后产能）估算,这对水平井及水平井分段压裂技术在苏里格气田的规模化推广应用具有指导意义。

简介：苏里格气田石盒子组盒8段是气田的主力产层，其地层水矿化度一般在20g／L～50g/L，水型为CaCl2型。通过66121井的试气资料及地层水化验数据的分析，盒8段气层或水层除了呈相互独立的分布外，同一层段的砂体中还具有气层／水层、气水互层和气水同层三种分布类型。在平面上，气水分布关系复杂，地层水主要分布在苏里格庙西北的苏9井—鄂6井一带和乌审旗东北的盟4井—统18—统6井一带。通过苏里格地区盒8段构造、岩性以及储集物性等综合分析，认为盒8段气水分布主要受沉积微相、储层物性以及气体充注强度的控制。表2图5参11

简介：

简介：苏里格气田苏20区块主力气层盒8段储集层砂体纵向多期叠置,横向复合连片,非均质性强,给水平井准确入窗和轨迹控制造成了一定困难。通过多年水平井钻井实践,总结出＂两阶段、三结合、四对比、五调整＂的随钻地质导向技术。从资料收集及整理、标志层确定、精细地层对比、海拔垂深校正和成功入窗的标志判断5方面对入窗地质导向的实施进行了介绍。结合目的层顶底界预测、隔夹层判识、水平井轨迹调整等对水平井水平段控制及储集层钻遇率分析技术进行阐述,并对水平井地质导向技术在钻井现场应用过程及效果进行分析。结果表明,该技术能对气层做出现场快速准确解释,卡准水平井入窗点,实现水平段准确控制,引导钻头在有效储集层中钻进,提高水平井气层钻遇率,保障水平井开发取得良好效果。

简介：对苏里格气田西区砂岩、泥岩岩石力学性质的实验研究,获得了储层砂岩、泥岩的抗张强度、静动态弹性模量、静动态泊松比、岩石地应力等力学参数。通过岩石力学参数、地应力、施工排量、缝长等因素对压裂缝高的影响研究表明：随储层与隔层地应力差和岩石断裂韧性增加,压裂缝高呈曲线和直线下降;随着岩石弹性模量和泊松比增加,压裂缝高呈曲线和直线增加;随着施工排量和半缝长增加,压裂缝高呈直线增加。现场应用研究中,根据苏里格气田西区岩石力学和地应力特征及其对压裂缝高的影响,优化了施工排量、加砂规模和半缝长,有效控制了缝高延伸,压裂避开了水层,获得了苏里格气田避水压裂开发的良好效果。

简介：摘要：随气田开发进入中后期，气井携液能力严重不足，井筒积液现象普遍，致使气井低产甚至水淹停喷。针对井筒积液严重导致微气/停喷气井，常采用氮气气举方式排出井筒积液。然而实际生产中氮气气举工艺存在施工费用高、作业时间短、排液不彻底等问题。基于井口天然气提供动力，同时压缩天然气的车载式压缩天然气气举工艺具备运行成本低优势，可长时间连续辅助排液恢复气井产能。与氮气气举相比，天然气压缩气举最高压力可达到35MPa，满足苏里格区域气井排液需求；气举排量介于600～1200m /h，一方面可满足井筒初期积液排出要求，同时在低排量下降低井底回压，有助于近井带积液携带。通过现场试验应用，该工艺达到了排出井筒积液和变排量评价气井产能目标。但也存在受气源压力影响，当进气压力低于0.8MPa时，排气压力与排量可能无法满足气井排液要求。

简介：对苏里格气田苏东区块JL压裂液延缓交联体系进行了实验研究，并对B剂的加量、交联液的pH值、胍胶浓度及压裂基液粘度、交联比、搅拌速度、基液pH值等6个因素对压裂性能的影响机理进行了阐释，确定了A：B=100：（10-12），稀释至50％制得的延缓交联液，交联比=100：（0．3—0．5），在3r／s的地面搅拌速度条件下延缓交联时间为90s～220s为JL延缓交联液的最佳配制条件。优化条件下配制的压裂液延缓交联体系投入现场压裂施工应用后，压裂液在携砂过程中，既不脱砂，摩阻又降到了最大限度，满足了施工泵压要求。试气后地层压力均在26．8MPa以上，产量都超过了6．2×10^4m^3／d，效果显著，达到了对气层改造的目的。表8参3