外引高压蒸汽压力波动乙烯装置处理经过及后期监控重点

外引高压蒸汽压力波动乙烯装置处理经过及后期监控重点

张文超

中国石化天津石化公司烯烃部    天津市滨海新区 300270

摘要：通过对外引热电高压蒸汽压力、流量波动前后，乙烯装置调整、处理过程中运行参数的收集、整理，总结处理经验。同时对因波动期间装置工艺参数、负荷调整等因素，凸显出的装置运行存在的问题、相关的工艺参数，进行了分析。

关键词：乙烯装置  高压蒸汽  压力  温度

前言:11月20日23:04 外引热电高压蒸汽压力、流量出现波动，至11月21日0:16外引热电高压蒸汽压力降至最低的2575kPa，0:50流量降至最低的15t/h。于11月21日2:36外引热电高压蒸汽压力逐渐恢复正常的3354 kPa。

由于外引高压蒸汽压力波动，导致丙烯制冷压缩机、乙烯制冷压缩机关键机组掉转，运行困难，同时造成分离单元冷区各塔罐温度、压力升高，裂解气负荷由65t/h最低降至55t/h，乙烯精馏塔侧线乙烯采出量由26t/h最低降至3.5t/h，通过调整，至11月21日4:10乙烯装置逐步恢复正常。

1 处理经过

1.1 裂解单元

在此期间，裂解内操提高各运行裂解炉COT、氧含量，适当提高裂解炉进料量、降低稀释蒸汽用量，控制稀释蒸汽补入中压蒸汽用量，增加超高压蒸汽产量（见表1）。

表1：裂解增产超高压蒸汽前后数据

通过调整，超高压蒸汽产量提高1t/h，补入稀释蒸汽系统的中压蒸汽用量由46.5t/h降到37.0t/h。

1.2 压缩单元

为稳定蒸汽管网压力，压缩内操增加裂解气压缩机抽汽量，减少其复水量，减少丙烯制冷压缩机、乙烯制冷压缩机用汽量（见表2）；压缩外操将裂解气压缩机\丙烯制冷压缩机的复水泵由汽泵改为电泵运行。

表2：压缩调整三机透平前后数据

调整前后，裂解气压缩机抽汽量增加1.7t/h、复水量减少3.1t/h，丙烯制冷压缩机、乙烯制冷压缩机用汽量分别减少5.2t/h、1.9t/h。

1.3 分离单元

由于高压蒸汽压力低将导致丙烯制冷压缩机、乙烯制冷压缩机系统运行效果差，冷剂冷凝效果下降，分离单元操作重点在控制各塔罐压力、温度（见表3），仅脱乙烷塔、乙烯精馏塔排放火炬40分钟。为避免下游装置波动，分离外操11月20日23:57~21日2:07将乙烯成品罐进料切进低液位的A罐，由B/C罐付料（化验数据见表4）。

表3：深冷、脱甲烷、碳二系统各塔罐温度、压力

表4：FB104罐样分析

通过表3、4可以看出，分离单元除脱乙烷塔、乙烯精馏塔超压排放，其他塔罐压力、温度均控制较好，且及时将乙烯精馏塔侧线乙烯产品切入不合格罐，保证了下游装置原料品质。

1.4 加氢单元

为降低高压蒸汽消耗，裂解汽油加氢单元将负荷由13t/h降到10t/h，加氢内操稳定蒸汽管网压力（见表5），手动控制外引高压蒸汽调节阀PC1301。

表5：蒸汽管网压力、温度

外引热电高压蒸汽压力波动期间，通过乙烯装置调整，超高压蒸汽压力、温度均保持稳定，给裂解气压缩机调整抽汽、复水量提供了保障。

2 物料损失

此次外引热电高压蒸汽压力波动，导致乙烯装置物料损失约20t。

3 后期监控重点

因波动期间装置工艺参数、负荷调整等因素，凸显出目前汽油分馏塔压差、裂解气压缩机透平振动等参数需重点监控。

3.1 汽油分馏塔压差

汽油分馏塔压差于6月26~29日4台炉低负荷，更换EA1460/冷箱吹扫后，压差由3.5kPa涨至4.1kPa，存在阶梯性增长（见图1）。11月19日、20日6次裂解炉投、退、切料操作以及21日蒸汽波动调整负荷期间，汽油分馏塔压差均有明显变化（见图2），说明汽油分馏塔抗冲击性减弱。

图1：冷箱吹扫前后，汽油分馏塔压差变化曲线

图2：蒸汽波动前后，汽油分馏塔压差变化曲线

3.2 裂解气压缩机透平振动

裂解气压缩机透平振动V2052A/V2052B自9月中下旬开始，由35μm /34μm增大到44μm /39μm（见图3）。

图3：裂解气压缩机透平振动变化曲线

4.结论

汽油分馏塔和裂解气压缩机均是乙烯装置重要设备，状态好坏直接影响装置的长周期稳定运行，而汽油分馏塔压差和裂解气压缩机透平振动值是关键参数，建立相关台账，加强其监控，确保及时发现问题，及早处理解决。

参考文献：

[1]刘伟东.乙烯装置蒸汽中断处理分析.江西化工，2015.5：91-92

[2]成国华.乙烯装置高压蒸汽系统安全性分析.扬子石油化工，2006.21（5）：36-40